溴化鋰制冷機COP的調查分折
三、在容量調節范圍內包括部分負荷運行條件改變時的COP
從表5可知，（1）在標準運行工況下，在容量調節范圍內（包括部分負荷）的COP基本上保持不變；（2）在變工況運行時，其部分負荷的COP基本上保持不變，改變運行條件時COP的變化規律與文中二的內容相同，即COP值 隨冷地水溫度降低或冷水溫度升高而升高；隨冷卻水溫度升高或冷水溫度降低而降低。
表4各種運行條件下制冷能力和入力曲線的表示方式
類型 | 不變參數 | 變化參數 | 縱軸 | 橫軸 | 符號 |
A－1a | 冷水出口溫度 （7℃） | 冷卻水入口溫度 （設計32℃） | 入力 | 制冷能力 | ○24℃△28℃ □32℃●34℃▲36℃ |
A－1b | 冷卻水入口溫度 （32℃） | 冷水出口溫度 （設計7℃） | 入力 | 制冷能力 | ○5℃△6℃▲9℃ □7℃●8℃■10℃ |
A－2a | 冷水出口溫度 （7℃） | 冷卻水入口溫度 （設計32℃） | 入力 | 制冷能力 | ○20℃△24℃□26℃ ●28℃▲32℃■34℃X36℃ |
A－2b | 冷卻水入口溫度 （32℃） | 冷水出口溫度 （設計7℃） | 入力 | 制冷能力 | ○5℃△6℃□7℃ ●8℃▲9℃■10℃ |
A－3a | 冷卻水出口溫度 （7℃） | 冷卻水入口溫放 （設計32℃） | 入力 | 制冷能力 | ○24℃△28℃□30℃ ●32℃▲34℃■36℃ |
A－3b | 冷卻水入口溫度 （32℃） | 冷水出口溫度 （設計7℃） | 入力 | 制冷能力 | ○5℃△6℃□7℃ ●8℃▲10℃■12℃ |
A－4 | 室外干球溫度 （10℃） | 熱水出口溫度 （設計60℃） | 入力 | 加熱能力 | ○50℃△60℃□70℃ |
三、在容量調節范圍內包括部分負荷運行條件改變時的COP
從表5可知，（1）在標準運行工況下，在容量調節范圍內（包括部分負荷）的COP基本上保持不變；（2）在變工況運行時，其部分負荷的COP基本上保持不變，改變運行條件時COP的變化規律與文中二的內容相同，即COP值 隨冷地水溫度降低或冷水溫度升高而升高；隨冷卻水溫度升高或冷水溫度降低而降低。
表4各種運行條件下制冷能力和入力曲線的表示方式
類型 | 不變參數 | 變化參數 | 縱軸 | 橫軸 | 符號 |
A－1a | 冷水出口溫度 （7℃） | 冷卻水入口溫度 （設計32℃） | 入力 | 制冷能力 | ○24℃△28℃ □32℃●34℃▲36℃ |
A－1b | 冷卻水入口溫度 （32℃） | 冷水出口溫度 （設計7℃） | 入力 | 制冷能力 | ○5℃△6℃▲9℃ □7℃●8℃■10℃ |
A－2a | 冷水出口溫度 （7℃） | 冷卻水入口溫度 （設計32℃） | 入力 | 制冷能力 | ○20℃△24℃□26℃ ●28℃▲32℃■34℃X36℃ |
A－2b | 冷卻水入口溫度 （32℃） | 冷水出口溫度 （設計7℃） | 入力 | 制冷能力 | ○5℃△6℃□7℃ ●8℃▲9℃■10℃ |
A－3a | 冷卻水出口溫度 （7℃） | 冷卻水入口溫放 （設計32℃） | 入力 | 制冷能力 | ○24℃△28℃□30℃ ●32℃▲34℃■36℃ |
A－3b | 冷卻水入口溫度 （32℃） | 冷水出口溫度 （設計7℃） | 入力 | 制冷能力 | ○5℃△6℃□7℃ ●8℃▲10℃■12℃ |
A－4 | 室外干球溫度 （10℃） | 熱水出口溫度 （設計60℃） | 入力 | 加熱能力 | ○50℃△60℃□70℃ |
表5運行條件變化時的COP
A－1－a | ||||||||||
設計工況□320C | △280C | ●340C | ||||||||
能力％ 入力％ COP | 60 53 1．13 | 45 38 1．18 | 30 26 1．15 | 60 48 1．25 | 45 34 1．32 | 30 22 1．36 | 60 58 1．03 | 45 41 1．10 | 30 28 1．07 | |
A－2－b | ||||||||||
設計工況□70C | △60C | ●80C | ||||||||
能力％ 入力％ COP | 60 52 1．15 | 45 38 1．17 | 30 24 1．25 | 60 58 1．03 | 45 42 1．07 | 30 27 1．11 | 60 49 1．22 | 45 37 1．22 | 30 27 1．25 | |
A－2－a | ||||||||||
設計工況▲320C | ●280C | □340C | ||||||||
能力％ 入力％ COP | 60 57 1．05 | 45 42 1．07 | 30 28 1．07 | 60 49 1．22 | 45 37 1．22 | 30 21 1．43 | 60 57 1．05 | 45 42 1．07 | 30 27 1．11 | |
A－2－b | ||||||||||
設計工況□70C | △60C | ●80C | ||||||||
能力％ 入力％ COP | 60 53 1．13 | 45 40 1．13 | 30 26 1．15 | 60 57 1．05 | 45 43 1．05 | 30 29 1．03 | 60 50 1．2 | 45 36 1．25 | 30 24 1．25 | |
A－3－ a | ||||||||||
設計工況□320C | △280C | △340C | ||||||||
能力％ 入力％ COP | 60 53 1．13 | 45 40 1．12 | 30 28 1．11 | 60 57 1．05 | 45 42 1．07 | 30 29 1．03 | 60 57 1．05 | 45 43 1．05 | 30 30 1 | |
A－3－b | ||||||||||
設計工況□70C | △60C | ●80C | ||||||||
能力％ 入力％ COP | 60 48 1．25 | 45 37 1．22 | 30 24 1．25 | 60 47 1．28 | 45 37 1．22 | 30 24 1．25 | 60 56 1．07 | 45 42 1．07 | 30 29 1．3 | |
采暖運行 |
| |||||||||
能力％ 入力％ COP | 82．5 82．5 1 | 67．5 64 1．05 | 52．5 48 1．09 | |||||||
四小結
綜上所述，溴化鋰吸收式制冷機COP的變化具有如下規律：1）每 一系列中各種規格的COP相同；2）標準運行工況下，部分負荷的COP基本上等于滿負荷運行的時的COP；3）變工況運行時COP的變化規律基本上與標準運行工況相似，其變化率約為±0．1。
了解和掌握COP的變化規律，在三聯供系統的設計，技術經濟計算和運行管理方面具有如下作用。
1．一般，根據設計工況下的冷負荷選擇制冷機和相應的空調設備。但是選擇制冷機時，還必須了解空調系統運行期間的負荷，事實上，低負荷運行是空調設備的主要運行特性，空調時負荷變化的范圍很大，空調設備的運行狀態每時每刻都在發生變化，從建筑面積5300M2辦公大樓夏季（6－9）月和冬季（12－3）月的制冷機和鍋爐的負荷延時圖可知，夏季的全部運行小時數為945h，負荷低于50％的運行時間約為450h。因此，在設計選型時，既要選擇在設計工況下運行效率高，可靠性好的制冷機，同時還必須選擇在低負荷時也能高效運行的制冷機。因此本調查分折資料為設計造型提供了重要的參考依據。
2．簡化了空調設備的能耗的計算過程
空調系統的總耗能量是衡量和評價空調系統節能設計的主要指標，也是進行空調系統優化設計過程中的一項指標，目前采用度日法（現尚無計算總空調總耗能量較成熟的資料）；電子計算機模擬計法（計算復雜，而且需要平均年中全年的逐時標準氣象數據），當量滿負荷運行時間法（由于沒有不同建筑類型，不同地區的空調冷負荷率和當量滿負荷運行時間等數據）和負荷頻率法。前三種方法由于上述原因暫不采用，本文只介紹負荷頻率法，計過程如下：計算設計冷負荷→不同室外溫度下的負荷率ξ和相應的室內負荷→計算空調設備的負荷率ξ→根據空調設備的特性曲線求入力比→計算入功率→根據不同室外溫度的頻率數計算相應條件時的能耗→累計后即為空調主機的能耗。若了解和掌握了溴化鋰制冷機COP的規律后，就能簡化計算過程, 即計算設計冷負荷→不同室外和掌握了溴化鋰制冷機COP的規律后，就能簡化過程，即計算設計冷負荷→不同室外溫度下的負荷率ξ和相應室內負荷→乘以不同室外溫度的頻率數→累計后除以COP即為主機的能耗。
3．為運行管理提供了重要的依據，從COP的分析可知，提高冷卻水溫度和降低冷水溫度都會降低COP，因此，在部分負荷時，應盡量采取不降低冷負荷溫度的運行方式。